首先要说明的是电池电压L/bt，1节镉镍电池的标称电压为1.2V，放电后电池电压降到 IV以下，充电终止时敁高电压达到1. 7V。这样，10节电池电压L/BT的变化范围为10?17V， 为确保恒流充电，需要采用发射极电压为18V以上的晶体管。加上余裕量，(7a、采用24V，发 射极电压分配为20V，i^上分配电压一律为4V，该电压除以各电路的电流就可求得电阻队。

电源的噪音和高性能是一对矛盾体。风扇转速高，散热好，性能和稳定性就会提升，而噪音就会大。如果为了噪音，降低风扇转速的话就要牺牲性能和稳定性。解决这两个矛盾的办法就是提高电源的效率，以此来降低发热。因此现在在静音方面走在前列的厂商，基本上在效率上也走在前列。

各位老师好，本人准备开发电源IC这块儿的市场，我们是主要做300W-1000W功率范围段的电源IC ，请问下目前市面上做的好的是那几家牌子，一般应用在哪些产品上。这个电源市场如何？请给位老师帮忙解答。

剂去掉不会太大影响性能；碳相电导率很高时，没有死区，但若同时氧气扩散速度很低，则在集电极前的催化层中形成死区，这部分催化剂可以去除。作者得出的结论是，可通过这样的方法优化催化层，减少催化剂用量。但模拟结果没有实验验证，即使所得结论正确，也会给膜电极的制备带来困难。KuHdovsky所在的课题组还考虑了沿着流道方向上由于反应物的消耗引起的极限电流密度[27]，得到了描述流道方向上燃料消耗和浓度之间的表达式，考察了燃料电池实际需要多长的反应物流道[28]。模拟结果指出，燃料电池需要的流道长度实际只有几十厘米。通过建立的准三维模型模拟了所得的结论[28?31]。图2-73是模型计算的蛇形单流道[如图2-74(a)所示]电池单体（模型计算中忽略了弯曲部分）剖面上的反应速度和膜的电导率分布状况。从图中可以看山，阳极入口段反应剧烈，随电流的增大膜容易失水，阴极入口段反应剧烈，出口段容易发生水淹现象。也可以看出集流极和流道对反应和水的含量有很大影响。

太阳能电池对镉镍电池充电电路如图6-49所示。太阳能电池输出电压经开关稳压器 TL496升压后对镉镍电池进行充电。太阳能电池采用NA1. 5-253，被充电电池采用2或3节 镉镍电池。空载时，太阳能电池产生的电压约1. 5V，用丁L496把其电压升到8V。TL496内 有升压开关稳压器与9V的线性稳压器。这里只使用其中的升压开关稳压器，电感线圈L用 于滤除噪声，采用电感量为50?100/XH的线圈。因存在二极管VII的正向压降（0. 7V)，所以 空载时输出电压约为7. 3V(8V —0. 7V=7. 3V)。1节镉镍电池充电终止电压约为1. 5V，因 此，此电路限于对4节串联连接的电池进行充电（1. 5VX4 = 6V)0 Rs为限流电阻，民即使减 小，电流也不会增大。假设太阳能电池的输出电压为1.4V，输出电流为200mA，这时太阳能 电池的输山功率（G卩开关稳压器输入功率）Fin = 1. 4VX 200mA= 280mW。若开关稳压器的变换效率为65%，则开关稳压器的输出功率Fqui= 280mWX0. 65 = 182mW。因此，开关稳压 器的最大输出电流10为/。= 182/8 = 22. 8mA。空载时太阳能电池输出电压Uuc为1. 5V，短 路时电流Isc为250mA。在阳光直射情况下，4节电池串联时的充电电流为15?20mA，2节电

要实现PWMDC/DC全桥变换器的软开关，必须引入超前桥臂和滞后桥臂的概念，定义斜对角两只开关管中先关断的开关管组成的桥臂为超前桥臂，后关断的开关管组成的桥臂为滞后桥臂。超前桥臂只能实现零电压开关ZVS，并且很容易实现零电压开关，不能实现零电流开关ZCS。滞后桥臂可分别实现ZVS和ZCS。根据超前桥臂和滞后桥臂实现软开关方式的不同，可以将软开关PWM全桥变换器分为两大类：一类是ZVSPWM全桥变换器，其超前桥臂和滞后桥臂都实现ZVS。无论是超前桥臂还是滞后桥臂，为了实现ZVS，有必要在开关管两端并联电容，或者利用开关管自身的输出电容;另一类是零电压零电流开关(ZVZCS)PWM全桥变换器，其超前桥臂实现ZVS，滞后桥臂实现ZCS，对于滞后桥臂，为了实现ZCS，不能在开关管两端并联电容。它们均采用移相(Phase一shift)控制方式。为了使大功率电镀开关电源更好地适应电镀生产的恶劣环境，笔者选用了结构比较简单可靠的ZVS移相全桥变换器.